预应力型钢混凝土框架梁弯矩调幅试验研究
第40卷 第11期2012年 11月 华中科技大学学报(自然科学版)
)J.HuazhonUniv.ofSci.&Tech.(NaturalScienceEdition g
Vol.40No.11
ov.012 N 2
预应力型钢混凝土框架梁弯矩调幅试验研究
21
熊学玉1, 高 峰
(1同济大学土木工程学院,上海200092;
)2济南大学土木工程建筑学院,山东济南250022
摘要 为研究预应力型钢混凝土框架梁的内力重分布及弯矩调幅规律,完成了2榀预应力型钢混凝土框架的竖向静力实验.结果表明:预应力型钢混凝土框架梁能够实现内力重分布,梁端截面荷载曲率曲线近似为线采用有限元分析软件对试验框架进行了仿真模拟,并对试验框架梁型钢截面尺寸、相对受压区高度的参数性.
进行分析.基于试验及有限元分析结果,提出了预应力型钢混凝土框架梁端塑性铰长度计算公式,并给出了以以相对受压区高度和梁端控制截面在极限荷载下的弹性弯矩计算值与张拉引起的次弯矩之和为调幅对象、塑性转角为自变量的调幅系数计算公式.
关键词 预应力型钢混凝土框架;静力试验;塑性铰;内力重分布;弯矩调幅
()中图分类号 TU528.1 文献标志码 A 文章编号 16714512201211004805---
Exerimentalinvestiationonthemomentmodulationofthe pg
restressedsteelreinforcedconcreteframebeams p
1
XionXueu12 GaoFen g yg
,
(,;1ColleeofCivilEnineerinToniUniversitShanhai200092,China ggggjyg
,U,)2SchoolofCivilEnineernandArchitectureniversitofJinanJinan250022,China ggy
,AbstractInordertoinvestiatethelawofinternalforceredistributionandmomentmodulationtwo g
restressedlarescalesteelreinforcedconcreteframesweretested.Theresultsshow:internalforce pgisachievedandthecurveofloadcurvatureonframebeamendisaroximatellinear.redistribution ppy linearsimulationandarametersanalsissuchasthechaneofsteelsizeandrelativecomressionNon- pygp
,dethonexerimentframeswasonexerimentsandnonlinearanalsisthecalcuerformed.Based - -pppyp,lationformulaofthehinelenthandmomentmodificationcoefficientwasinwhichlasticresented ggpptheobectofmomentmodificationwasthesummationofelasticcalculatedmomentofcriticalsectionat j
,framebeamsendunderultimateloadandthesecondarmomentduetorestressandthevariablewas yp lastictherelativecomressiondethandrotation. ppp
;;;Kewordsrestressedsteelreinforcedconcreteframesstatictestlastichineinternalforcere p -pgy
;mdistributionomentmodulation 结构是在预应力PSRC) 预应力型钢混凝土(
混凝土结构中配置轧制或焊接型钢的组合结构,多用于多层公用建筑、高层建筑的底部及顶部、车
国内学者对预应力库等大开间大跨度的建筑中.
收稿日期 20120424.--
,:作者简介 熊学玉(博士研究生,1962E-mailxionueutec.com.-)@gyjp-x
);国家自然科学基金资助项目(;高等学校博基金项目 国家行业标准研究基金资助项目(2009118351178328)--
;上海市科委科技支撑计划资助项目士学科点专项科研基金资助项目(20090072110051)();铁道部科技研究开发计划资助项目(;利技部创新基金资助项目0923120110220106009-K)()10C26213100691.
型钢混凝土结构的破坏形态、裂缝的开展与分布、
]16-
,刚度变化等静力特征进行了一些研究[但关于
超静定预应力型钢混凝土结构弯矩调幅的计算理
7]
实际工程大多数为超静定结构,以论研究较少[.
承受竖向静载为主的超静定结构可以对其控制截面弹性弯矩计算值进行调幅,预应力框架的内力重分布和弯矩调幅受梁柱线刚度比、柱的侧向约束、水平荷载、柱轴压比、次弯矩等的影响比连续要全面了解预应力超静定结构的内力重梁复杂.
分布和弯矩调幅规律,就要对预应力型钢混凝土框架结构进行深入研究.
在2榀预应力型钢混凝土框架试验结果分析基础上,采用有限元分析软件对试验框架进行仿真模拟,并对试验框架梁型钢截面尺寸、相对受压区高度的参数进行分析.基于试验及有限元分析提出了预应力型钢混凝土框架梁端塑性铰结果,
长度计算公式,给出了以梁端控制截面在极限荷载下的弹性弯矩计算值与张拉引起的次弯矩之和以相对受压区高度和塑性转角为自为调幅对象,
变量的调幅系数的计算公式.
1 试验设计
试验构件配筋及型钢节点构造如图1所示
.
/hεεha+hb)0,φ=(
式中:型钢上下εha和εhb分别为受拉和受压纵筋(翼缘)重心处的应变;h0为框架梁梁端受拉压纵筋(型钢上下翼缘)的距离.
图3~5给出了试验中框架梁左端截面,由纵筋、型钢以及混凝土应变确定的荷载(P)-曲率(关系曲线
.φ)
e
XGKJ1 XGKJ2
2.80 3.18
9.80 9.88
3.503.11
2.4 有限元分析
利用A混凝土选BAQUS有限元计算软件,用8节点缩减积分单元C非预应力钢3D8R单元,采用壳单筋以及预应力钢绞线采用T3D2单元,元S进行分离式建模并采用A4R模拟.BAQUS
中提供的e型钢与混凝土进行mbed方式将钢筋、自由度耦合,框架梁与柱分别建模,采用tie约束
]810-
其中混凝土、纵筋、型钢以及命令进行连接[.
]钢绞线的本构关系均按文献[附录C确定.11
XGKJ1和XGKJ2加载点处有限元计算与实验测得的荷载-挠度曲线对比如图6所示
.
弯矩Mu;然后根据实验和有限元模拟极限荷载的结果计算出在极限荷载作用下梁端控制截面弹性弯矩Ml最后考虑框架梁次内力的影响计算出oad;梁端弹性弯矩与所承担弯矩的差值ΔM=Mload+式中Ms以Msec-Mu,ec为张拉引起的次弯矩.
弯矩条幅系数Mlaod+Msec为调幅对象,/(,MlMload+Msec-Mu)oad+Msec)β=(
式中Msec包括次弯矩Msec1和次轴力引起的次轴
[]1213-力弯矩Ms.ec2
端受拉压纵筋的大小变化对预应力型钢混凝土框架弯矩调幅有显著影响.
表4 计算模型2参数及调幅系数计算结果
KJ1-
受拉筋规格受压筋规格/(MukN·m)
/(MlkN·m)oad
/%KJ2-
KJ3-
KJ4-
216162222Φ 2Φ 3Φ 3Φ332281612Φ 3Φ 3Φ 3Φ358.889.209.698.7 3 5 4635.013.011.884.0 6 6 540.33.01.00 3 1 9.
3.2 参数设定
在试验研究的基础上,利用有限元软件ABAQUS对预应力型钢混凝土框架模型进行参
、数设定,考察型钢高度与截面总高度之比(型α)、钢中钢的质量分数(框架梁梁端截面型钢尺寸γ)预应力型钢混凝土框架弯矩调幅系数的变化时,变化.
计算模型1只改变XGKJ1中框架梁内型钢的截面尺寸,其余参数均与X计算模GKJ1相同.型框架梁截面型钢参数如表2所示.表中h,b,hw和t宽度、腹板厚度和翼w分别为内置型钢高度、缘厚度.
表2 计算模型1框架梁截面型钢参数表框架编号GKJ1- 2GKJ- 3GKJ- GKJ4- GKJ5- 6GKJ- 7GKJ- GKJ8-
/h,b,htmmw,w,340150,8,10
,340100,8,10 ,290150,8,10 ,290100,8,10 ,240150,8,10 ,240100,8,10 ,190150,8,10 ,190100,8,10
3.3 塑性铰长度确定
预应力型钢混凝土框架梁梁端塑性铰长度的定义与普通钢筋混凝土梁相类似.在外荷载作用框架梁梁端区段内,受拉非预应力钢筋或型钢下,
受拉翼缘屈服,同时此区段内具有最大弯矩Mu,
截面的曲率为φ此区段边缘截面的弯矩为My,u,
[14-15]曲率也下降为屈服曲率φ根据实验的结果.y
将发生屈服曲率为φ分析,y的截面与预应力型钢混凝土框架梁梁端控制截面间的距离定义为塑性铰长度LP0.
求解塑性铰长度的思路为:首先确定预应力型钢混凝土框架在极限荷载Pu作用下的弯矩图,然后采用平截面假定理论计算受拉非预应力钢筋或型钢屈服时截面的屈服弯矩My,最后根据与Pu对应的框架梁梁端截面极限弯矩Mu.Myt,以及与Pu对应的框架梁跨中控制截面极限弯矩
α0.694 0.694 0.592 0.592 0.490 0.490 0.388 0.388
/%γ5.44.45.04.04.63.74.23.3
Mu.b在框架梁弯矩图上的几何关系确定塑性铰长
度Lp即0,u.t
L1,
Mu.Mu.tt+Mu.b
式中L1为加载点至框架柱中线距离.3.4 计算公式
Lp0=1-
())
可见:在 弯矩调幅系数计算结果如表3所示.
相比而言,当α一定的情况下,γ对β的影响较小,
根据平截面假定理论,计算预应力型钢混凝土框架梁梁端截面的极限曲率φ屈服曲率φu、y以及塑性转角θ弯矩调幅系数计Lpu-0.p=(y)φφ
算结果如表5所示,表中ξ为混凝土截面相对受压区高度.可见:要保证预应力型钢混凝土框架梁混凝土截面相对受压区弯矩调幅系数β>10%,高度32.ξ≤0.
以框架梁梁端截面混凝土相对受压区高度ξ为横坐标,调幅系数β为纵坐标,可得到预应力型钢混凝土框架梁β与ξ试验点及计算点分布.根据β与ξ坐标点分布,可得β与ξ关系下包线,由此得到以ξ为自变量的预应力型钢混凝土框架的弯矩调幅系数
);40.3 (126ξ≤0.);600.46 (0.126<ξ<0.345-1β=ξ+6
)9 (345.ξ≥0.
γ基本不变时,α对β的影响较大.
表3 弯矩调幅系数计算结果
/(框架编号MukN·m)GKJ1- 2GKJ- GKJ3- GKJ4- 5GKJ- GKJ6- GKJ7- GKJ8-
565.30 515.65 492.30 481.40 497.30 457.11 449.80 435.83
/Mload
(kN·m)739.80 701.16 656.24 644.00 616.15 563.18 583.46 557.38
/%β19.522.320.620.814.113.117.616.2
计 计算模型2参数及调幅系数如表4所示.
算模型2只改变XGKJ1中框架梁梁端受拉压纵筋的大小,其余均与X可见框架梁梁GKJ1相同.
表5 弯矩调幅系数计算结果
框架编号XGKJ1 XGKJ2 KJ1- 2KJ- 3KJ- 4KJ- GKJ1- GKJ2- 3GKJ- GKJ4- GKJ5- GKJ6- 7GKJ- GKJ8-
/10uφ
-5
/10yφ
-5
/Lmm0p401.00 426.42 525.37 487.09 256.85 200.50 367.88 437.75 343.18 401.00 261.49 236.85 342.00 305.32
/10θp
-4
ξ0.260 0.260 0.126 0.170 0.320 0.345 0.290 0.280 0.277 0.260 0.300 0.296 0.315 0.303
/%β20.821.640.333.011.09.019.522.320.620.814.113.117.616.2
2.62 2.62 5.41 4.01 2.13 1.98 2.35 2.44 2.46 2.62 2.27 2.30 2.16 2.25
0.94 1.00 1.05 0.99 0.96 0.94 0.96 0.95 0.95 0.94 0.95 0.87 0.95 0.92
67.37 69.08 229.06 147.10 30.05 20.80 51.14 65.22 51.68 67.37 34.60 33.87 41.38 40.61
以型钢受拉翼缘屈服为塑性铰出现标志的相
/对塑性转角θ调幅系数β为纵坐h0为横坐标,p/可得到预应力型钢混凝土框架梁β与θ标,h0p
-5
/试验点及计算点分布.0hθ0试验点及计pβ与1
[]王钧,邬丹,郑文忠.预应力H型钢混凝土简支梁正5
]截面受力性能试验[J.哈尔滨工业大学学报,2009,():4162227.-
[]傅传国,李玉莹,梁书亭.预应力型钢混凝土简支梁6
],受弯性能试验研究[J.建筑结构学报,2007(6)28():36273.-
[]郑文忠,王钧,韩宝权,等.内置H型钢预应力混凝土7
]连续组合梁受力性能试验研究[J.建筑结构学报,():201072331.-
[]王金昌,陈页开.A8BAQUS在土木工程中的应用
[M].杭州:浙江大学出版社,2007.
[]王玉镯.9ABAQUS结构工程分析及实例详解[M].北
京:中国建筑工业出版社,2010.
[]孙文君.基于A10BAQUS的型钢混凝土梁三维非线
]():性分析[J.福建建筑,2011,15115456.-[]中国建筑科学研究院.G11B50010—2010 混凝土结
构设计规范[S].北京:中国建筑工业出版社,2010.
[]简斌,王正霖,白绍良.预应力混凝土连续梁弯矩调12
]:幅建议[J.重庆建筑大学学报,1999,21(2)12-18.
[]简斌,孙新敏,王正霖.后张有粘结预应力棍凝土框13
]架弯矩调幅的试验[J.重庆大学学报,2004,27():4107110.-
[]薛建阳,赵鸿铁.型钢混凝土框架模型的弹塑性地14
]:震反应分析[J.建筑结构学报,2000,21(4)28-33.
[]何广汉,蒲黔辉,王海良,等.论部分预应力混凝土15
]:连续梁桥的塑性行为[J.铁道学报,1993,15(4)103109.-
算点分布几乎成直线关系,采用一阶线性拟合,可//得到β与θ由此可得到以1h0-5θ0关系曲线.pp
h0为自变量的梁端弯矩调幅系数
5-
/);11 (10h.683θ0≤0p
5-
(/6.478110h0.46θ0+6p)
β=5-
/);0.683<10h.2 (θ0<5p
5-
/)40.3 (10h.2.θ0≥5p 该公式合理考虑了预应力型钢混凝土框架梁
预应力筋与非预应力的匹配关系以受压区高度、
及内置型钢含刚量等关键参数对弯矩调幅系数的为预应力型钢混凝土超静定结构的塑性设影响,
计提供了一定的依据.
参
考
文
献
[]熊学玉,高峰.预应力型钢混凝土框架试验研究及分1
]():析[J.四川大学学报,2011,43618.-
[]熊学玉,高峰,李亚明.预应力型钢混凝土框架梁试2
]:验研究及抗裂度分析[J.工业建筑,2011,41(12)1620.-
[]熊学玉,高峰,李亚明.预应力型钢混凝土框架梁裂3
]缝控制试验分析及计算[J.工业建筑,2011,41():122024.-
[]熊学玉,高峰,李亚明.预应力型钢混凝土框架梁正4
]截面承载力试验及计算[J.工业建筑,2011,41():122430.-