第四章__杆件的变形__简单超静定问题
第四章 杆件的变形 简单超静定问题
一 、基本要求
1.熟练掌握拉(压)杆变形计算
2.熟练掌握圆轴扭转变形计算与刚度条件 3.掌握积分法求梁的弯曲变形
4.熟练掌握叠加法求弯曲变形与梁的刚度计算
5.理解超静定概念,熟练掌握简单超静定问题的求解方法 6.了解弹性体的功能原理,掌握杆件基本变形的应变能计算
二、 内容提要
1.拉(压)杆的轴向变形、胡克定律
拉(压)杆的轴向变形为∆l , ∆l =l 1-l , 式中l 、l 1分别为变形前、后杆的长度。 当杆的应力不超过材料的比例极限时,可以应用胡克定律计算杆的轴向变形,即
∆l =
F N ⋅l
(4.1) EA
图 4.1
式中,EA 称为杆件的抗拉(压)刚度。显然,轴力F N 为正时,△l 为正,即伸长变形;轴力F N 为负时,△l 为负,即缩短变形。
公式(4.1)的适用条件:
(1) 材料在线弹性范围,即σ≤σp ;
(2) 在长度l 内,F N ,E ,A 均为应力常量。当以上参数沿杆轴线分段变化时,则应
分段计算变形,然后求代数和得总变形。即
∆l =∑
i =1
n
F N i l i E i A i
(4.2)
当F N ,A 沿杆轴线连续变化时,式(4.2)化为 ∆l =
F N (x )dx
⎰0EA x (4.3)
l
2.拉压超静定问题
定义 杆系未知力的数目超过静力平衡方程的数目,仅用静力平衡方程不能确定全部未知力。这类问题,称为超静定问题,或静不定问题。
超静定问题的求解方法 根据变形协调条件建立变形几何方程,将变形与协调关系与力之间的物理关系带入几何方程得到补充方程,再与静力平衡方程联立求解,可得到全部未知力。
解题步骤:
(1) 画出杆件或节点的受力图,列出平衡方程,确定超静定次数; (2) 根据结构的约束条件画出变形位移图,建立变形几何方程; (3) 将力与变形间的物理关系代入变形几何方程,得补充方程; (4) 联立静力平衡方程及补充方程,求出全部未知力。 超静定结构的特点:
(1) 各杆的内力按其刚度分配;
(2) 温度变化,制造不准确与支座沉陷等都可能使杆内产生初应力。
3.圆轴的扭转变形与刚度条件 超静定问题 1, 变形计算 圆轴扭转时,任意两个横截面绕轴线相对转动而产生相对扭转角。相距为l 的两个横截面的相对扭转角为
ϕ=⎰
T
(rad) (4.4) 0GI P
l
若等截面圆轴两截面之间的扭矩为常数,则上式化为
ϕ=
Tl
(rad) (4.5) GI P
图4.2
式中GI P 称为圆轴的抗扭刚度。显然,ϕ的正负号与扭矩正负号相同。
公式(4.4)的适用条件:
(1) 材料在线弹性范围内的等截面圆轴,即τ≤τP ;
(2) 在长度l 内,T 、G 、I P 均为常量。当以上参数沿轴线分段变化时,则应分段
计算扭转角,然后求代数和得总扭转角。即
ϕ=∑
i =1
n
T i l i
(rad) (4.6) G i I P i
当T 、I P 沿轴线连续变化时, 用式(4.4)计算ϕ。 2, 刚度条件
扭转的刚度条件 圆轴最大的单位长度扭转角ϕ' max 不得超过许可的单位长度扭转角
[ϕ' ], 即
ϕ' max =
T max
≤[ϕ' ] (rad/m) (4.7) GI P
T max 180︒
式 ϕ' max =⨯≤[ϕ' ] (︒/m ) (4.8)
GI P π
根据刚度条件可以进行校核刚度、设计截面与确定许可载荷等三类刚度计算。 3,扭转超静定问题
定义 当杆端的支反力偶矩或横截面上的扭矩仅由平衡方程不能完全确定,这类问题称为扭转超静定问题。
扭转超静定问题的解法 根据变形协调条件建立变形几何方程,将扭转角与扭矩间的物理关系代入变形几何方程得到补充方程,再与静力平衡方程联立求解,可得全部未知力偶。
4.梁的变形 挠曲线近似微分方程及其积分
1,挠曲线 挠度与转角 在外力作用下,梁的轴线由直线变为光滑连续的弹性曲线,称为挠曲线。在对称弯曲情况下,挠曲线为纵向对称平面内的平面曲线,其方程为
ω=f (x )
梁横截面的形心在垂直于轴线方向的线位移,称为挠度,用ω表示。梁横截面相对于原来位置绕中性轴转过
的角度,称为截面转角,用θ表示。小变形时,有 图4.3
θ≈tan θ=ω' =f ' (x )
在图4.3所示坐标系中,向上的挠度和反时针的转角为正,反之为负。 2,挠曲线的近似微分方程及其积分
在分析纯弯曲梁的正应力时,得到弯矩与曲率的关系
1
ρ
=
M EI
对于跨度远大于截面高度的梁,略去剪力对弯曲变形的影响,由上式可得
1M (x )= ρx EI
利用平面曲线的曲率公式,并忽略高阶微量,得挠曲线的近似微分方程,即
ω' ' =
M (x ) (4.9)
EI
M (x )+C (4.10) EI
将上式积分一次得转角方程为
θ=ω' =⎰
再积分得挠曲线方程
ω=⎰⎰⎢
⎡M (x )⎤
dx ⎥dx +Cx +D (4.11)
⎣EI ⎦
式中,C,D 为积分常数,它们可由梁的边界条件确定。当梁分为若干段积分时,积分常数的
确定除需利用边界条件外,还需要利用连续条件。 挠曲线的某些点上的挠度或转角是已知的,称为边界条件。挠曲线是一条连续光滑的曲线,在其上任意一点,有唯一确定的挠度与转角,称为连续性边界条件。 3,梁的刚度条件
限制梁的最大挠度与最大转角不超过规定的许可数值,就得到梁的刚度条件,即
ωmax ≤[ω] ,max ≤[θ] (4.12)
5.用叠加法求弯曲变形
叠加原理 在小变形和线弹性范围内,梁在几种载荷共同作用下任一横截面的挠度与转角,分别等于每一种载荷单独作用下该截面的挠度与转角的代数和。 应用叠加原理的条件 小变形与材料在线弹性范围。
6.简单超静定梁
梁上未知力的数目超过静力平衡方程数目,仅由平衡方程不能确定全部未知力,这类梁称为超静定梁。超静定梁的解法与前述拉(压)杆、扭转超静定相同。具体步骤如下:
1,首先判断超静定梁的次数。解除多余约束代之以多余约束力,得到原超静定梁的相当系统。注意解除多余约束以后的梁应该是静定梁的形式。
2,根据相当系统的变形与原超静定梁的变形应该相同,建立变形协调方程。
3,将变形与力之间的物理关系代入上述变形协调方程,得补充方程。由补充方程解出多余约束力。
4,由平衡方程求梁上其余的约束反力。然后就可以进行梁的强度与刚度的计算。
7. 杆件的应变能
1,应变能 弹性体在外力作用下,因发生弹性变形而储存在弹性体内的能量,称为应变能或变形能。用V ε或V r 表示。
2,弹性体的功能原理 在弹性体变形过程中,储存在弹性体内的应变能
V ε(或V r )在数值上等于外力所做的功W ,即
V ε=W (4.13)
3,轴向拉伸或压缩杆件的应变能 在线弹性范围内,由功能原理得 V ε=W =
图4.4
1
F ∆l 2
F N l
,可得 EA
当杆件的横截面面积A 、轴力F N 为常量时,由胡克定律∆l =
F l
V ε=N (4.14)
2EA
杆单位体积内的应变能称为应变能密度,用V ε表示。线弹性范围内,得 V ε=
2
1
σε (4.15) 2
4,圆截面直杆扭转应变能 在线弹性范围内,由功能原理得
V r =W =将M e =T 与ϕ=
1
M e ϕ 2
Tl
代入上式得 GI P
T 2l
V r = (4.16) 图4.5
2GI P
根据微体内的应变能在数值上等于微体上的内力功,得应变能的密度V r : V r =
1
τr (4.17) 2
5,梁的弯曲应变能
在线弹性范围内,纯弯曲时,由功能原理得
V ε=W =将M e =M 与θ=
1
M e θ 2
Ml
代入上式得 EI
M 2l
V ε= (4.18)
2EI
图4.6
横力弯曲时,梁横截面上的弯矩沿轴线变化,此时,对于微段梁应用式(4.18),积分得全梁的弯曲应变能V ε,即
M 2(x )dx V ε=⎰ (4.19)
2EI l
三、典型例题分析
例4-1 设横梁ABCD 为刚体。横截面积为76.36mm 2的钢索绕过无摩擦的滑轮。设F
图。由B 1向钢索作垂线得B '点,设B B '=∆l 1。同理由D 1向钢索作垂线得D '点,设
D D '=∆l 2。则钢索的伸长为∆l =∆l 1+∆l 2。由胡克定律
F N l 11. 56⨯103⨯1. 6∆l ===1. 368⨯10-3m =1. 368mm 由图C ,得C 点的垂直9-6
EA 177⨯10⨯76. 36⨯10
位移δC 为
δC =CC 1=
∆l 2⎫∆l 1+∆l 211⎛∆l 1∆l
BB 1+DD 1= +==0. 79mm ⎪=22⎝sin 60︒sin 60︒⎭2sin 60︒2sin 60︒
)
解法二 用能量法求解C 点的垂直位移
解:1. 求钢索内的应力
与解法一相同,得F N =11. 56kN
σ=
F N
=151MPa A
2. 求C 点的垂直位移δC
由弹性体的功能原理V ε=W ,即
F N l 1
=F δC
2EA 2
2
∑F x =0, F N1cos 30︒-F N2=0 (1)作结构的变形位移图如图c 所示。图中∆l t 为温度引起的变形,∆l 1为F N1引起的变形,
∆l 2为F N2引起的变形。小变形条件下,以切线代替圆弧。变形后B 点位移至B 1点,即两
杆在B 1点铰接。由图c 得变形协调方程
∆l 2cos 30︒=∆l t -∆l 1 (2)
物理方程为
∆l t =αl ⋅∆T ⋅l cos 30︒, ∆l 1=
式中∆T 为温度改变量。
将式(3)代入式(2),得补充方程
F N 1l cos 30︒F l
, ∆l 2=N 2 (3)
EA EA
F N 2l F N 1l
cos 30︒=αl ⋅∆T ⋅l 30︒- (4) EA EA cos 30︒
联立求解式(1)与式(4),得
F N 1=
αl ∆T ⋅EA
cos 330︒+1
, F N 2=F N 1cos 30︒
杆1 σ1=
F N 1αl ∆TE
==30. 3MPa (拉应力)
A cos 330︒+1P P 2
=2848N . m, M e 1=3=4272N . m, n n
M e 2=2)作轴的扭矩图,如图b 所示。
3)按强度条件设计直径
πd 3T max
τmax =≤[τ],W P =16W P ∴d ≥16T
πτ
AB 段 d 1≥16⨯7120-3
=80. 3⨯10m =80. 3mm 6
π⨯70⨯10
16⨯4272
=67. 7⨯10-3m =67. 7mm 6
π⨯70⨯10
BC 段 d 2≥4)按刚度条件设计直径
'ϕmax
T max 180︒πd 4
=⨯≤[ϕ'],I P =
32GI p π
32T ⨯180︒
2
'G πϕd ≥
AB 段 d 1≥32⨯7120⨯180︒-3
=84. 9⨯10m =84. 9mm 92
80⨯10⨯π⨯1︒
32⨯4272⨯180︒
=74. 7⨯10-3m =74. 7mm 92
80⨯10⨯π⨯1︒
BC 段 d 2≥经比较,取d 1=85mm ,d 2=75mm
2.若AB 和BC 两段选用同一直径,则d =85mm 。 3.若将主动轮放在两从动轮之间,则max
=4272N . m ,有利于提高轴的强度和刚
qa 4qa 311qa 4
'w '-⋅a =- A =-
8EI 3EI 24EI
由图(d )、(e )两种情况,应用叠加法,得
3)在两种载荷共同作用下,应用叠加法得
qa 3qa 3qa 3'+θB ''=θB =θB -=-
4EI 3EI 12EI qa 411qa 45qa 4''w A =w '-=- A +w A =
4EI 24EI 24EI
C D 由表4.1,得
F N ⨯23
w D = (2)
3EI
由胡克定律,得
∆l =
F N l
(3) EA
为求图b 中BE 梁C 点的挠度,将F 等效平移至C 点,如图c 所示,这样做并不改变BC 段的边界条件与受力,故有
w C =
(F -F N )⨯23
3EI
F ⨯2⨯22+ (4)
2EI
将式(2)、(3)与(4)代入式(1),得补充方程
8(F -F N )4F 8F N F N l
+-= (5)
3EI EI 3EI EA
由式(5)解得
F N =0. 91F
F N ⨯230. 91⨯50⨯103⨯8-3
w D ===5. 05⨯10m =5. 05mm 6
3EI 3⨯24⨯10
返回