桩基加固附加沉降过大的工程实例及原因分析
桩基加固附加沉降过大的工程实例及原因分析
邹泓荣
（中山市建设局质监站）
桩基加固施工，难免扰动桩周、桩底土层；加固之后，上部结构和桩基难免产生内力重分布，且都有可能使房屋基础产生附加沉降，甚至发生突沉事故。因此，在桩基加固施工中，应尽量减少附加沉降，避免过大的附加沉降。
ｌ
沉５２ｍｍ者趋于５７ｍｍ稳定）。这是不可忽视的附加下沉，是树根桩冲水钻孔，扰动原桩周、桩底（尤其支承在可塑层上）土层造成的。因此，对于原桩未打进硬塑层的，要考虑附加沉降可能带来的危害，慎用树根桩、钻孔桩托换加固。
２
施工过程扰动土层．沉降加快加大加固之后仍有较大的沉降
（１）水泥结石体破损、流失。几年来我地桩底劈
中山市日产车间采用似８０ｍｍ锤击沉管灌注
桩，桩端未进入硬塑层，发生较大范围的不均匀沉降。采用戴１００ｍｍ树根桩加固２９个承台（之下的基桩），桩长２０．２～２８．６ｍ。在加固施工监测过程中发现，被加固的承台沉降量明显加大，其中沉降量＞５ｍｍ、
裂注浆加固的楼房共７幢，其中加固前有较大范围的不均匀沉降的５幢（有３幢需二次加固）。虽加固后无大量下沉，但仍有新的不均匀沉降裂缝产生。如中山市绦纶仓库，１９８９年８月加固时，每灌一个注浆孔，承台都有不同程度的“抬升”（少则２—３ｎ珊，多则５～６ｍｍ），外墙钢窗玻璃普遍因此挤压破裂。当时认为加固效果良好，一年多后又
＜１嘶ｍ的有７个承台；１０—２０ｍｍ的有６个承台；＞
２０ｍｍ（最大值５２ｍｍ）的８个；＜５ｍｍ的仅８个。施工完毕，承台沉降明显变缓，一个月后趋于平缓（下提高系数；
Ａ。——局部受压面积；．产—一砌体抗压强度设计值。
如图４所示，短肢墙墙宽４９０ｍｍ，暖气管管径约７０ｍｍ，外包４０ｍｍ厚水泥砂浆保温层，暖气管直接支于走廊两侧内纵墙的门边短肢墙上，则
＾ｙ
１，＝１．２５
２
ｌ＋０．３５悖一１＝１．６５＞１．２５
故取
’
，＝Ｏ．９１×１０３ｋＮ／ｍ２，
∥Ａ矿＝１．２５×０．０１６８×０．９１×１０３＝１９．１１ｋＮ
Ｊ７、『＿，＝２２．５２ｋＮ
所以Ⅳｌ＞歹，Ａ｛厂
由此可见，该短肢墙砌体的局部受压不安全，可能引起墙体开裂。
由于该短肢墙裂缝已较为显著，缝宽近５ｍｍ左右，且计算分析表明短墙肢局部承载力明显不足。针对此种情况，可采取先移去暖气管，对墙体裂缝进行压力灌浆修补，然后进行外包钢加固或夹板墙加固，以满足墙体局部承压安全要求。
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结论
通过对该教学楼墙体裂缝原因的分析，感到尽
图４影响局部挖压强度的面积山
管砌体结构设计理论日益完善，但在具体工程的设计中，认真分析，合理布置，严格遵守规范，满足各种构造要求仍是十分重要的，应尽量避免出现局部尺寸过小的短墙肢。
・４９・
Ａｏ＝（Ｏ．０７＋０．２４）×０．２４＝Ｏ．０７４４ｍ２，
Ａｌ＝０．０７×Ｏ．２４＝０．０１６８ｍ２：
工程质量２００２．Ｎｏ．１
万方数据
出现明显的新裂缝。中山市小沥五金厂房，一３５ｍ以上是淤泥层，一３６～一４０ｍ是砂层（地下水丰富），以下才到强风化岩层，①８００ｍｍ钻孔灌注桩，桩长约３７ｍ，因大面积不均匀下沉需加固。１９９０年７～１０月进行桩底注浆加固１９个承台（之下的基桩），沉降减缓。春节后发现其中有３个承台又开始明显下沉（沉降速率０．０５ｍｍ／ｄ）。相比之下，还是静压桩加固效果好。
（２）注水孔扰动土层（尤其桩底）。中山市战士宿舍楼场地的淤泥层，局部厚达２３．７ｍ，锤击沉管灌注桩长约２１ｍ，砖混结构，于１９８４年建成。１９９０年该楼东西沉降差达３４５ｍｍ，同年９月采用旋喷桩加固。加固时，为了纠偏，在西山墙根外侧喷射纠偏清水桩８根，意使楼房西侧自已下沉一些。沉降观测表明，同年１０月该楼沉降已趋稳定，次年２月沉降已完全稳定。后来发现西山墙底层角柱和砖墙出现水平裂缝。】９９３年７月测量，山墙西南角多沉１０ｍｍ、角柱裂缝宽０．４ｍｍ，西北角多沉３０ｍｍ、角柱裂缝宽０．８ｍｍ，如图ｌ，又要加固
补强。
图１底层角柱新裂缝（虚线）
据蔡长赓１９９２年１１月“广州软土地基学术会”
报导，番禺大石某７层楼房为地基中在１７～‰深处
有一硬夹层，厚０．４～１．８ｍ；其下又有一厚１．０—６响
的ｊ钦土层，楼房建成后发生较大的不均匀沉降。多沉的一侧（的桩基）经加固之后，又在该楼少沉的一侧挖泥射水纠偏。射水施工过程中，该侧突然下沉１．２ｍ，楼房因此拆除重建。
３
托换加固力度不够。仍有较大的下沉才稳定中山市外砂小学场地一８ｍ以下有厚１．６—４．９Ｉｎ
松散砾砂层（其下有一层厚１．４～４．５ｍ的流塑淤泥），硬塑层顶埋深一１７．３～一１９．２ｍ。①３８０ｍｍ锤击沉管灌注桩基础，无打桩记录，无桩基检测报告
万
方数据积不均匀沉降，最大沉降差１５ＱＩｌｎ翮３００ｎｌｍ×３０Ｃｍｍ
（据说桩长约１８ｍ，已打到硬塑层）。后来出现大面
静压桩托换加固，终压力６５０—７００ｋＮ。预定桩长１６～１８ｍ，均穿不过砾砂层，远未达到预定桩长。加固后，砖墙原开裂部位和原无开裂部位均有新的裂缝产生。经过１年左右，又下沉的６０ｍｍ，才趋于稳定。其原因是，不了解原桩的真实情况，难以恰如其分地补桩；静压桩未能穿透砾砂层。
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原沉降资料误导
中山市港区５号厂房作桩底劈裂注浆加固
时，从原沉降观测资料得知中柱Ｂ１２沉降量最大（１８５ｍｍ），需重点加固。１９８９年底加固完毕，１９９０年５月发现Ｂ１２柱的首层柱脚破坏，其一边的混凝土被压碎，另一边的混凝土水平开裂（８月宽１．１ｍｍ，９月宽至１．７ｍｍ），如图２。需从一至顶层加设顶撑解危。后经查实，Ｂ１２柱实际沉降量原为６５ｍｍ，比周围的柱沉得少。Ｂ１２柱经“重点”加固后，变成“千斤顶”；周围柱下的桩未加固，还在下沉，加大了沉降差。又耗资７万元再加固。
图２首层柱脚破坏情况（框架柱截面尺寸４００咖×７００ｍｍ）
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结束语
对既有建筑桩基进行托换加固施工中，静压
桩对土层的扰动较小，仍难免出现附加沉降；同济大学余琼等报导，在上海施工，其附加沉降约为２０～３０ｍｍ，沉降稳定时间约需２—８个月。射水法、注浆法、旋喷法、钻孔桩、树根桩等对土层的扰动较大，尤其桩底未到硬层（支承在软弱土层）者，应慎重考虑附加沉降问题，预防在施工过程中既有建筑裂缝增大或突然大量下沉。既有建筑托换加固之后，附加沉降需要一个趋于稳定的时间；在此期间，结构内部还有应力重分配问题，旧裂缝可能有新发展（或出现新的细小裂缝），其装修工作宜推迟进行（应待沉降观测证实已趋稳定）。
工程质量２００２．Ｎｏ．１
桩基加固附加沉降过大的工程实例及原因分析
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：
邹泓荣
中山市建设局质监站
工程质量
QUALITY OF CIVIL ENGINEERING AND CONSTRUCTION2002(1)
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