年产1万吨硫酸铝车间工艺设计
摘要
我国硫酸铝的生产现状,年产量万吨以上的企业已达 29 个,3000t 至 10000t 的企业达 85 个。全国硫酸铝生产能力已达 115 万 t,产量突破 95 万 t,仅次于美 国和日本,而居世界第三位[1];硫酸铝生产中存在的问题是,设计不合理,设备 不配套, 产量质量都无法达到初衷要求以及部分生产厂家规模较小,经济效益差 导致产品积压严重、投资无法收回,使部分企业背上沉重的经济包袱;生产工艺 主要有铝灰、铝渣法、活性氢氧化铝法、铝矾土常压法、煤矸石加压法等,对各 个工艺的优缺点进行对比,发现以高岭土为原料生产硫酸铝,具有原料成本低, 产量高,产品质量好,过程易控制等优点,制备过程中产生的废渣可作为高活性 的高硅材料, 也可作为优良的涂料及板材制品填料,从而实现了综合利用和无废 渣排放,具有积极的环保意义;采用高岭土为原料生产硫酸铝,符合设计的目的 和指导思想。 高岭土生产硫酸铝,使高岭土经过预处理过程,排除高岭土中的粗石英砂、 杂质,用于生产水泥玻璃,得到高岭土精矿,经过煅烧活化,粉碎,过筛送致生 产车间,与 55%的硫酸容易混合送至反应釜,经过反应的酸浸,沉降,分离和中 和处理,得到合格的硫酸铝容易,送至浓缩结晶槽中,进行浓缩结晶,并通过成 品粉碎机将硫酸铝晶体粉碎,包装。
关键词:硫酸铝;现状;生产工艺;高岭土
Abstract
The plants having 10,000 tons of annual output of aluminum sulfate in China hav being upto 29, and the plants having 3000 t to 10000 t, being upto 85. The aluminum sulfate production capacity has reached 1.15 million t, yield breakthroughs 950,000 t, after the United States and Japan, the third in the world live;Aluminum sulfate production in the problem is that the unreasonable design, equipment is not supporting, yield and quality are unable to meet its mind and requested some smaller manufacturers, leading to poor economic returns serious backlog of products, investment is not possible, so that some enterprises back heavy The economic burden of production of a major Al Grey, Al Jardine, of aluminum hydroxide, bauxite atmospheric pressure, such as coal gangue compression method, all of the advantages and disadvantages compared to that of raw materials for the production of kaolin Aluminum sulfate, a low-cost raw materials, high yield, good quality products, process-control advantages, in the course of preparation of the high-activity waste residue can be used as the high-silicon material, but also as a fine of paint and sheet metal products fill, so as to achieve a comprehensive Use and no waste residue emissions, have a positive environmental significance of raw materials used for the production of kaolin aluminum sulfate, with the design of purpose and guiding i
deology. Kaolin production of aluminum sulfate, kaolin After pretreatment process, rule out the possibility of kaolin in the rough quartz sand, impurities, the glass used in the production of cement, by Kaolin concentrate, after calcination activated, crushing, screening sent to the production workshop, with 55 percent of the sulfuric acid Mixed easily sent to the reactor, the reaction of acid leaching, settlement, and in the separation and processing of aluminum sulfate be qualified easily, and sent to concentration crystallization tank, concentrated fruit and refined through the grinder will crush aluminum sulfate crystals, Packaging.
Keywords:aluminum sulfate;the present situation;ProductionProcess;kaolin
前言
硫酸铝化学名(Aluminium sulfate)Al2(SO4)3,无色单斜结晶,在空气中长 期存放易吸潮结块。易溶于水,水溶液显酸性,难溶于醇,是无机盐基本品种之 一,应用十分广泛。加热至 770 度是开始分解为氧化铝、三氧化铝、二氧化铝、 二氧化硫和水蒸气。水解后生成氢氧化铝。工业品为白色或灰白色粉立状晶体。 主要用于净水与造纸[2]。在造纸工业中可作纸的填料和处理造纸工业废水。在净 水方面,作为城市用水和废水处理的絮凝剂,可以除去水中的磷酸盐、锌、铬等 杂质,以及除菌、控制水的颜色和气味。硫酸铝还可以用来生产其他铝盐、硫酸 铝衍生物,无机高分子絮凝剂及铵明矾、钾明矾等。
1.物料衡算
1.1 工艺流程框图
浓硫酸 水 水浸 滤渣 铁渣 除铁 过滤
高岭土
酸溶
过滤
硫酸铝
洗涤
过滤
结晶
蒸发
(3)过滤 采用板式过滤机,将硫酸铝溶液于其他固体杂质分离。 (4)浓缩结晶 硫酸铝经过浓缩蒸发掉多余水分,从而结晶得到相应的结晶水硫酸铝最终产 品。
1.2 预处理: 粗高岭土矿先经过破碎,研磨,等一系列处理过程,使其变成颗粒粉末状, 方便反应,节约耗能,然后通过水洗筛分的过程,除去原料中的杂质,从而得到
高岭土精矿,高岭土精矿再经过焙烧活化的过程。使内部杂质再度去除,最后将 其粉碎,过筛送进生产车间。
图 3 硫酸铝粗高岭土矿预处理方块图
1.3 设计生产能力 年产硫酸铝 年生产日 10000 吨 300 天
日产硫酸铝
100000 =33.33吨 300 333 .33 =4.17吨 8
每小时生产
产品质量:Al2(SO4)3 含量 54.31%
浓缩后要求硫酸铝浓度达到 54.31% 每次生产硫酸铝中 Al2(SO4)3 的含量是:4.17× 54.31%=2.27 吨。 Al2O3 溶出率 89.4% 根据反应式: Al2O3+3H2SO4=Al2(SO4)3+3H2O 每次投入的 Al2O3 的含量是:
2.27 102=0.705吨 342
原高岭土投入量为:
0.705 =1.99吨 39.5% 89.4%
H2O 18 Al2O3 102 Al2(SO4)3 342
分子量:H2SO4
98
1.4 各工序的物料衡算 1.4.1 高岭土煅烧(起到活化作用) 高岭土煅烧过程的反应方
程式: A l2O3·2SiO2·2H2O→A l2O3+2SiO2+2H2O↑ 煅烧过程的目的是为了活化,通过煅烧使高岭土的氧铝八面体中的 OH 脱去, 使铝的配位数由 6 变成 5 或者 4,同时使得原有有序结构的高岭土变成无序结构 的高岭土, 获得活性。 从热力学角度来说, 温度是决定反应能否进行的关键因数, 所以活化的关键是控制煅烧温度,温度过高会使高岭土石化,使其活性大大降低 甚至消失; 温度过低, 不能脱水或脱水太少, 从而高岭土没有活性或者活性太低, 达不到目的。 (1)流程示意图 (2)反应式 A l2O3·2SiO2·2H2O→A l2O3+2SiO2+2H2O↑ (3)计算过程 流股 1 是未活化的高岭土矿
表 3.原料组成表 成分 Al2O3 SiO2 CaO 含量(%) 39.50 43.02 0.24 成分 TiO2 Fe2O3 MgO 含量 1.60 0.90 0.35 成分 S C 焙烧损失 含量(%) 0.21 0.21 13.97
① Al2O3 :1.99×39.50% = 0.7580 吨 ② SiO2 :1.99×43.05% = 0.8300 吨 ③ TiO2 :1.99×1.60% = 0.0307 吨 ④ 其他杂质含量:1.99×1,91% = 0.0367 吨 ⑤ 焙烧损失:1.99×13.97% = 0.2682 吨
流股 2 是活化后的高岭土矿
① Al2O3 :39.50%×13.97%+39.50% = 45.01%
② SiO2 :43.02%×13.97%+43.05% = 49.03% ③ TiO2 :1.60%×13.97%+1.60%=1.82% ④ 其他杂质:4.14%
表 4.焙烧段物料衡算表
1.4.2 酸浸段: 加酸分解 高岭土加酸分解过程的反应方程式: A l2O3·2SiO2·2H2O+3H2SO4+13H2O→Al2(SO4)3·18H2O+2SiO2 分解反应是关键点,为使反应加快,分解彻底,必须加入过量的硫酸来反 应,铝的溶出率是其反应是否完全的主要标志,也是提高产品质量、降低生产成 本的关键。
(1)流程示意图 (2)反应式 A l2O3·2SiO2·2H2O+3H2SO4+13H2O→Al2(SO4)3·18H2O+2SiO2 (3)计算过程 设转化率为 96% ① 流股 1 为高岭土中的氧化铝 F(Al2O3 )=6.91Kmol/h=0.705 吨 ② 流股 2 为硫酸 F(H2SO4)=20.74Kmol/h=2.03 吨 ③ 流股 3 为硫酸铝 F(Al2(SO4)3)=6.91× 96%=6.637Kmol/h ④ 流股 4 为水
F(H2O)=19.91Kmol/h=0.36 吨 使 2.03 吨的 98%硫酸稀释成为 55%硫酸的用水量 1.63 吨
表 5 酸解段物料衡算表 入料 浓硫酸 高岭土 水 合计 组成(%) 98 39.50 100 质量(吨) 2.03 1.99 1.63 5.65 出料 硫酸铝 水 杂质 合计 含量(%) 100 100 100 质量(吨) 2.27 1.99 0.9 5.16
表 6 不同百分比浓度硫酸铝溶液在 25℃下密度[15] 密度(× 3kg/m3) 10 1.1062 1.1529 1.2017 1.2534 1.3079 1.4.3 加热浓缩段: 浓缩结晶 硫酸铝经过浓缩蒸发掉多余水分, 从而结晶得到相应的结晶水硫酸铝最终产 品。 (1)流程示意图 (2)计算过程 流股 1 为未浓缩的硫酸铝和水 ① Al2(SO4)3:2.27 吨 ② 通过饱和溶液得出此时需要 H2O:11.5 吨 流股 2 为浓缩后的硫酸铝和水 ①Al2(SO4)3:4.17 吨 浓缩后要求硫酸铝浓度为 54.31%,则浓缩前料液浓度为: 百分比浓度(%) 10 14 18 22 26 密度(× 3kg/m3) 10 1.1293 1.1
770 1.2272 1.2803 1.3204 百分比浓度(%) 12 16 20 24 28
2.27 100 %= % 17 2.27 11.5
② 可求得浓缩过程需蒸发掉的水量为: W=F(1-X0/X1)
W 水蒸发量, 吨 F 料液加入量, 吨 X0 料液初始浓度 X1 完成液浓度 W=F(1-X0/X1)
=13.77(1﹣
0.17 ) 0.5431
=13.77×0.687 =9.46 吨
表 7 浓缩段物料衡算表 入料 硫酸铝 水 合计 组成(%) 100 100 质量(吨) 2.27 11.5 13.77 出料 含量(%) 质量(吨) 4.17 9.46 13.63
硫酸铝 (成品) >54.31% 水(蒸发) 合计 100
2.能量衡算[16]
2.1 计算依据 由公式:D(Hs- hs)+ Fh0= Lh + WH + Q D 加热蒸汽消耗量, ㎏/h Hs 加热蒸汽的焓, kJ/㎏
F 料液的进料量, ㎏/h h0 料液的焓, kJ/㎏
L 完成液流量, ㎏/h h 完成液的焓, kJ/㎏ W 水分蒸发量, ㎏/h H 二次蒸汽(温度为 t 的过热蒸汽)的焓, kJ/㎏ hs 加热器中冷凝水的焓, kJ/㎏ Q 热损失, kJ/h 本生产工艺每 1 小时为一个间歇,所以以下计算以 1 小时记 2.1 吸热: 蒸发水吸收热量: 查得 115℃蒸汽的焓 H=2702.5kJ/kg,水蒸发量为 9.46 吨 Q=9.46× 3× 10 2702.5 =25565.65× 3kJ 10 求得在浓缩过程中。蒸发水吸收的热量为 25565.65× 3kJ。 10 Al2(SO4)3 溶液吸收得热量: Al2(SO4)3 溶液的热容按硫酸铝与水的质量百分比计算,得: C=C 硫酸铝× 54.31%+C 水× (1-54.31%) =259.14× 54.318%+75.295× (1-54.31%) =175.16 J/mol =923.6J/㎏ =0.9236KJ/㎏
Al2(SO4)3 溶液温度为 115℃,质量为 4.17 吨。由公式 h = Ct 得: Q=MCt =4.17× 3× 10 0.9236× 115 =442.91× 3kJ 10 求得 Al2(SO4)3 溶液的吸热量为 442.91× 3kJ。 10 设在蒸发过程中,热量损失为总热量的 3%,得: Q 损=(Q 水+Q 完成液)× 3% =(25565.65× 3+442.91× 3)× 10 10 3% =780.26× 3kJ 10 在反应釜中。蒸发水吸热 25565.65× 3kJ,Al2(SO4)3 溶液吸热量 442.91× 3kJ, 10 10 热量损失 780.26× 3kJ。 10 2.2 放热: 料液带入的热量: 料液的热容以水与硫酸铝的质量百分比计算 由公式 h0= C0t0 得: C0=C 水× 83%+C 硫酸铝× 17% =75.295× 83%+259.14× 17% =106.5J/mol =1457.31J/kg =1.45731kJ/kg 由于料液温度为 25℃ Q= MC0t =13.77× 3× 1.45731 10 25×
=501.68× 3kJ 10 加热蒸汽释放的热量: 采用 4.0Kgf/cm2 蒸汽加热, 求得:汽化热即 Hs- hs 为 2139.87kJ/Kg 12.2× 3× 10 2139.87=26287.14× 3kJ 10 将以上计算结果汇总在表 8 中。 表 8 热量衡算表 入料 蒸发水 Al2(SO4)3 溶液 损失 合计 吸热(× 3kJ) 10 25565.65 442.91 780.26 26788.82 合计 26788.82 出料 加热蒸汽 料液 放热(× 3kJ) 10 26287.14 501.68
3.设备技术参数计算与选型
3.1 反应釜
反应设备在化工、医药、食品、染料、生化等工业生产中被广泛应用。尤其 是化工工艺过程的各种化学变化,是以参加反应物质的充分混合为前提,对于加 热、 冷却、 和液体萃取以及气体吸收等物理变化过程均需要采用搅拌才能
得到好 的效果,并可为客户设计,加工外盘管反应锅。 对反应釜来说,基本物料为液相,加入物料为固相,要保证固液物料充分均匀混 合,搅拌形式必须满足传质要求,搅拌器要具有合适的剪切、循环比。因搅拌器的 混合性能与桨叶的排出性能、剪切性能有关,排出性能高可以造成液体的快速循 环流动,而剪切性能高又能造成液体强烈的湍流扩散,这些都是混合过程所需要
的。搅拌器反应罐就具有合适的剪切、循环比特性好,能满足过程搅拌的需要。 搅拌式反应釜: 硫酸浸取高岭土中氧化铝的反应可表示为: Al2O3+3H2SO4=Al2(SO4)3+3H2O 为方便起见, 以下用 A 表示 H2SO4,用 B 表示 Al2O3。酸浸连续搅拌反应釜, 如上图所示。硫酸浸取高岭土中氧化铝的反应是典型的液固反应,物料在反应过 程中的体积基本不变。 由于搅拌速度较大,反应物料在反应器内的流动状况可视 为呈全混流,在定态时,在等温等容条件下对整个反应器作 A 的物料衡算: VR
Q0 C AO X Af rAf
(1)
t
VR Q0
C AO X Af rAf
(2)
VR,反应器容积,L; Q0,物料体积流量,L/s; CA0,A 的初始浓度,mol/L; XAf,A 的最终反应率; rAf,按 A 出口浓度计算的反应速率,mol/(L/s); t,物料在反应器内的平均反应时间,s 硫酸浸取高岭土中氧化铝的反应速率为: rA=kCA0.5=k(CA0-CA0XAf)0.5 即 rA=k[CA0(1-XAf)]0.5 rA,反应速率,mol/(L·s); k,反应速率常数,(mol/L)0.5/s; (3)
CA,A 的浓度,mol/L。 将式(3)代入式(2)得: t=CA00.5XAf/[k(1-XAf)0.5] 反应速率常数和温度的关系为: k=k0exp(-EA/RgT) =2.03×109exp(-61450/RgT) =2.03× 9exp(-7394.7/T) (5) 10 k0,频率因子,(mol/L)0.5/s; EA,反应活化能,J/mol; Rg,气体常数,8.31〔J/mol·K〕 ; T,反应温度,K。 将式(5)代入式(4)得: CA00.5XAf/(1-XAf)0.5=2.03×109exp(-7394.7/T)·t (6) (4)
当 A 和 B 按化学计量关系配料时,氧化铝浸出率 XB 和 XAf 相等,将 XB 代入式 (6)得: CA00.5XB/(1-XB)0.5=2.03×109exp(-7394.7/T)·t (7)
式(7)是反应器容积计算的基础公式,其中有 CA0、XB、T 和 t,4 个操作参 数,其大小决定反应器的容积。一般说来,在满足工艺要求的 CA0 和 XB 时,通 过式(7)计算平均反应时间和反应温度的关系,然后综合考虑设备投资和操作费 用,选择适宜的反应温度和平均反应时间,再计算反应器容积。 反应器容积按下式计算: VR
Q0 t
(8)
Q0=QA+QB
(9)
式中:QA 和 QB,分别为硫酸和高岭土的体积流量。 QA=6Wα XB/(MBCA0) (10)
式中:W,单位时间处理的高岭土质量;α ,高岭土内氧化铝的质量分数;MB, 氧化铝分子量。 QB=W/ρ (11)
式中ρ :高岭土密度。 每 8h 处理高岭土 51 吨,高岭土中 Al2O3 占 39.50%,培烧后为 45.91%。反应温
度 115℃,溶出率 89.1%。 由(9)、(10)、(11)得: Q0=QA+QB
6 51 103 45.91% 89.1% 51 103 102 12.89 1.5 103
=129.2m3
VR
Q0 t
129 .2 8
=16.15m3 设装填系数为 75%,则反应器计算体积为: V=VR/0.75=21.533m3≈22m3 由计算得反应器体积为 22m3,反应器 H/Di=1.3,平均搅拌功率取 1.32Hp/m3=735.499W[13] 反应釜的高度与底面直径关系: H=1.3Di 底面直径:
Di 3
4V 4 22 3 2.8m 1.3 1.3 3.14
反应釜高: H=1.3Di=2.8×1.3=3.64m 设计温度:115℃+20℃=135℃ 设计压力: 反应釜内溶液最高为反应釜高的 75%,Al2O3 密度 1.20g/cm3, 则工作压力:
PT gh P 1.2 103 10 273 0.1 106 4.28 106 Pa 4.28MPa
设计压力为工作压力的 110%,则设计压力为: Pc=1.1PT=1.1×4.28MPa=4.71MPa 设备选材:16MnR 低碳钢 厚度计算: Pc=4.71MPa,T=135℃,Di=2800mm,[δt]=157MPa,φ =1.0(双面焊对接, 100%探伤),腐蚀裕量 C2=2mm
S Pc Di 2[ t ] Pc
4.71MPa 2800m m 2 157MPa 1.0 4.71MPa 42.64m m
S d S C2 42.64m m 2m m 44.64m m
Sd=44.64,则负偏差 C1=1.2mm Sd+C1=45.84mm 圆整后取 46mm 水压校验: 根据 T
1.25PC ( Di Se) 0.9 s 有: 2Se
0.9 s 0.9 1.0 305MPa 274.5MPa
T
1.25PC ( Di Se) 2Se 1.25 4.71MPa (2800m m 46m m 2m m) 2 (46m m 2m m) 190.27MPa
由此得: T 0.9 S ,其强度满足要求。 表 9 反应釜的主要技术特性 序号 1 2 3 4 5 6 名称 工作压力 MPa 工作温度℃ 物料名称 全容积 M3 搅拌速度 r/min 平均搅拌功率 W 指标 4.71 115 稀硫酸,高岭土 22 62.5 735.499
由于釜内介质的强腐蚀性, 要求对釜体及釜盖内表面进行搪铅处理(铅层厚 6 —8 )并衬耐酸瓷板二层。考虑到搪铅工艺的实施和搪铅时的铅中毒, 釜体和釜 盖须采用法兰连接。此外 ,还考虑到釜内介质的反应速度难以控制以及介质的 强腐蚀性。 设备不宜采用安全阀作超压泄放装置, 故设置了一泄放口径为 200mm 的爆破片 (厚 3mm 的铅制平板型爆破片内衬厚 2mm 的耐酸橡胶板) 作为设备的超压泄放装置。
3.2 颚式破碎机
3.2.1 简摆颚式破碎机工作原理: 动颚悬挂在心轴上,可作左右摆动,偏心轴旋转时,连杆做上下往复运动。
带动两块推力板也做往复运动, 从而推动动颚做左右往复运动, 实现破碎和卸料。 此种破碎机采用曲柄双连杆机构,虽然动颚上受有很大的破碎反力,而其偏心轴 和连杆却受力不大,所以工业上多制成大型机和中型机,用来破碎坚硬的物料。 此外,这种破碎机工作时,动颚上每点的运动轨迹都是以心轴为中心的圆弧,圆 弧半径等于该点至轴心的距离,上端圆弧小,下
端圆弧大,破碎效率较低,其破 碎比 i 一般为 3-6.由于运动轨迹简单,故称简单摆动颚式破碎机。 简摆颚式破碎机结构紧凑简单,偏心轴等传动件受力较小;由于动颚垂直位 移较小,加工时物料较少有过度破碎的现象,动颚颚板的磨损较小。 3.2.2 工作特点: 颚式破碎机在矿山,建材和基建部门主要用作粗碎机和中碎机。按照给料口 宽度大小,分为大,中,小型三种,给料口宽度大于 600MM 的为大型机,给料 口宽度在 300-600MM 的为中型机,给料口宽度小于 300MM 的为小型机。 颚式破碎机的工作部分是两块颚板,一是固定颚板(定颚) ,垂直(或上端 略外倾)固定在机体前壁上,另一是活动颚板(动颚) ,位置倾斜,与固定颚板 形成上大下小的破碎腔(工作腔)。活动颚板对着固定颚板做周期性的往复运动, 时而分开,时而靠近。分开时,物料进入破碎腔,成品从下部卸出;靠近时,使 装在两块颚板之间的物料受到挤压,弯折和劈裂作用而破碎。
3.3 雷蒙磨
3.3.1 工作原理: 雷蒙磨将大块状原材料破碎到所需的进料粒度后,由畚斗提升机将物料输送 到储料仓, 然后由电磁振动给料机均匀地送到主机的磨腔内,进入到磨腔的物料 在磨辊与磨环之间研磨, 粉磨后的粉子由风机气流带到分析机分级,达到细度要 求的细粉随气流经管道进入大旋风收集器内,进行分离收集,再经卸料器排出即 为成品。主机工作过程中,铲刀系统起到了非常重要的作用。其位于磨辊下端, 铲刀与磨辊同转过程中把物料铲起抛喂入磨辊辊环之间,形成垫料层,该料层受 磨辊旋转产生向外的挤压力将物料碾碎,由此达到制粉目的。
3.3.2 操作流程: 雷蒙磨开动前,应检查所有检修门关闭是否严密,检查破碎机的腭板间隙是 否符合进料粒度尺寸, 调整分析机转速应达近似成品粒度要求。最后按以顺序开 机 。1、开动畚斗提升机;2、开动鄂式破碎机;3、待料仓存有物料后,启动分 析机;4、启动鼓风机(空负荷启动,待正常运行后再加载) ;5、启动雷蒙磨主 机,在启动主机瞬间随即启动电磁振动给料机。此时雷蒙磨粉磨工作即为开始。 雷蒙磨操作顺序简易如下: 启动:提升机→破碎机→分析机→风机→主机→给料机。 雷蒙磨停机时应按下列顺序关闭各机: (1) 、先关闭给料机停止给料; (2) 、约一分钟后停止主机; (3) 、吹净残留的粉子后停止鼓风机; (4) 、最后关闭分析机。 雷蒙磨停机顺序是:给料机→主机→鼓风机→分析机。 注:提升机输运物料至料仓一定量后,先停止破碎机而后再停止提升,此项 应由储料量现时变动。 (5) 、雷蒙磨在
正常工作时不准随意加油,要确保生产安全,磨粉机在任何 部分发生不正常噪音,或负荷突然增大应立即停机检查,排除故障,以免发生重 大事故。 再继续开机时必须将磨机内余料取出, 否则开机时电流过大, 影响启动。
3.4 板式过滤机
过滤机是利用多孔性过滤介质,截留液体与固体颗粒混合物中的固体颗粒, 而实现固、液分离的设备。过滤机广泛应用于化工、石油、制药、轻工、食品、 选矿、煤炭和水处理等部门。 过滤机应根据悬浮液的浓度、 固体粒度、 液体粘度和对过滤质量的要求选用。 先选择几种过滤介质, 利用过滤漏斗实验,测定不同过滤介质和不同压差下的过
滤速度、滤液的固体含量、滤渣层的厚度和含湿量,找出适宜的过滤条件,初步 选定过滤机类型,再根据处理量选定过滤面积,并经实际试验验证。 正在发展的新型过滤设备有:机械力压榨过滤设备;能实现无滤渣层过滤的 动态过滤机;洗选煤炭污水处理、化工和石油工业用的大型过滤设备。 在过滤理论研究方面,滤渣层过滤阻力和孔隙率的测算、过滤速度、过滤设 备的模拟和放大、稀薄液体澄清过滤和动态过滤机理,以及过滤介质的研究,都 是重要的课题。利用电子计算机控制过滤操作是过滤设备的发展方向。 表 10.卧式密闭自动过滤机主要规格和技术参数
面积(m2)
筒体直径 (mm)
工作压力 (MPa)
工作温度 (℃)
处理能力 (T/h·m2)
5-20 20-50
800 1200
额定压力 0.1-0.4 最高压力 ≤150 0.6
50-80
1500
0.5
3.5 浓缩结晶锅
主要用途: 主要适用于制药、食品、化工等工业部门对液料的浓缩。并且亦能回收酒精 和简单的回流提取。 结构: 本设备主要包括浓缩罐、第一冷凝器、汽液分离器、第二冷凝器、冷却器、 受液桶六个部件组成, 全部有不锈钢制造。 浓缩罐为夹套结构, 冷凝器为列管式, 冷却器为蛇管式。
表 11 浓缩结晶锅主要技术参数 设备参数 加热面积 M2 冷凝面积 M2 冷却面积 M2 受热槽容积 L 设备净重 kg 外形尺寸长× 高 mm 宽× 1.45 3.2 0.7 100 800 2100× 1200× 3400
6.6 主要设备汇总 将以上计算和选择的生产设备汇总在表 12 中。
表 12 一些主要设备表
序号 名称 数量 主要参数 功率KW 总价 万元 供货单位
1
颚式破碎机
2台
破碎抗压强度不超过 320 兆帕 最大进料细度 1520mm
5.5
2
河南红星矿山机器有 限公司设计
2
雷蒙磨
2台
15
50
郑州市宏科机械设备 有限公司
3
反应釜
4个
工作压力 4.71MPa 工
17
50
大连通达反应釜厂
作温度 115℃
4
煅烧炉
1
20
定制
5
板式过滤机
2个
5.5
33
宜 兴 市 精 益 机 械 厂
夹套直径 Φ1500 6 浓缩结晶锅 4个 筒体直径 Φ1400
转速 6-15r.p.n 5.5 20 无锡市雪浪发酵工程 设备厂
7
成品粉碎机
2台
13
10
定货
总计
68
185
4.三废处理及副产品的综合利用
[17]
由于此工艺反应过程中硫酸不易挥发,所以基本不产生废气;工艺流程中酸 不断的被稀释并与高岭土反应,所以最后少量酸性废水经过中和后可以直接排 放;废渣则可用于制造水泥及湿法生产高模数水玻璃。
5.厂房安排
[16]
厂房安排主要根据生产规模、生产特点、厂区面积、厂区地形以及地质等条 件而定。 生产规模较大,车间内各工段生产特点有显著差异,需要严格分开,或者厂 区平坦地形的地面较少时,厂方多采用单体式。大型化工厂(如石油化工)一半 生产规模较大,生产特点是易燃易爆、或有明火设备,如工业炉等,这时厂房的 安排采用单体式,即把原料处理、成品包装、生产工段、回收工段、控制室以及 特殊设备,独立设置,分散为许多单体。
4.1 厂房层数
化工厂厂房可根据工艺流程的需要设计成单层、多层或单层与多层相结合的 形式。一般来说单层厂房利用率较高,建设费用也低,因此除了由于工艺流程的 需要必须设计为多层外, 工程设计中一般多采用单层。有时因受建设场地的限制 或者为了节约用地, 也有设计成多层的。 对于为新产品工业化生产而设计的厂房, 由于在生产过程中对于工艺路线还需不断的改进、完善,所以一般都设计成一个 高单层厂房,利用便于移动、拆装、改建的钢操作台代替钢筋混凝土操作台或多 层厂房的楼板,以适应工艺流程变化的需要。 厂房层数的设计要根据工艺流程的要求、投资、用地的条件等各种因素,进 行综合的比较,然后才能最后决定。 本设计采用三层厂房,高度为 6 米。
4.2 厂房布置
4.2.1 厂房平面布置 厂房平面布置见附图,其外形一般有长方形,L 型,T 型和∏型。长方形便 于总平面的布置, 节约用地, 有利于设备排列, 缩短管线, 易于安排交通出入口, 有较多可供自然采光和通风的墙面;但有时由于厂房总长度较长,在总图布置有 困难时,为了适应地形的要求或生产的需要,也有采用 L 型,T 型或∏型的,此 时应充分考虑采光、通风、交通和立面等各方面的因素。 厂房的柱网布置,要根据厂房结构而定,生产类别为甲、乙类生产,宜采用 框架结构,采用的柱网间距一般为 6m,也有采用 7.5m 的。丙、丁、戊类生产可 采用混合结构或框架结构,开间采用 4m、5m 或 6m。但不论框架结构或混合结 构,在一栋厂房中不宜采用多种柱距。柱距要尽可能符合建筑模数的要求,这样 可以充分利用建筑结构上的标准预制构件, 节约设计和施工
力量, 加速基建进度。 厂房的宽度问题,生产厂方为了尽可能利用自然采光和通风以及建筑经济上 的要求,一般单层厂房宽度不宜超过 30m,多层厂房宽度不宜超过 24m,厂房常 用宽度有 9m、12m、14.4m、15m、18m,也有用 24m 的。厂房中柱子布置既要便
于设备排列和工人操作,又要有利于固体物料运输,因此单层厂房常为单垮的, 即跨度等于厂房宽度,厂房内没有柱子。多层厂房若跨度为 9m,厂房中间如不立 柱子,所用的梁就要很大,因而不经济。一般较经济厂房的常用跨度,控制在 6m 左右,例如 12m、14.4m、15m、18m 宽度的厂房,常分别布置成 6-6,6- 2.4-6,6-3-6,6-6-6 形式,[6-2.4-6 表示三跨,跨度为 6 米,2.4 米,6 米,中间的 2.4 米是内走廊的宽度。] 一般车间的短边(即宽度)常为 2~3 跨,其长边(即长度)则根据生产规 模及工艺要求决定。 在进行车间布置时,要考虑厂房安全出入口,一般不应少于两个。如车间面 积小,生产人数少,可设一个,但应慎重考虑防火安全等问题(具体数值详见建 筑设计放火规范) 。 4.2.2 厂房立体布置 厂房立体布置见附图 化工厂厂房的高度,主要由工艺设备布置要求所决定。 厂房的垂直布置要充分利用空间,每层高度取决于设备的高低、安装的位置、检 修要求及安全卫生等条件。一般框架或混合结构的多层厂房,层高多采用 5m、 6m,最低不得低于 4.5m;每层高度尽量相同,不宜变化过多。装配式厂房层高 采用 300mm 的模数。在有高温及有毒害性气体的厂房中,要适当加高建筑物的 层高或设置拔风式气楼(即天窗) ,以利于自然通风、采光散热。气楼中可布置 多段蒸汽喷射泵、高位槽、冷凝器等,以充分利用厂房空间。 有爆炸危险车间宜采用单层,厂房内设置多层操作台以满足工艺设备位差的 要求。 如必须设在多层厂房内, 则应布置在厂房顶层。 如整个厂房均有爆炸危险, 则在每层楼板上设定一定面积的泄爆孔。这类厂房还应设置必要的轻质屋面、或 增加外墙以及门窗的泄压面积。泄压面积与厂房体积的比值一般采用 0.05-0.1m2/m3。泄压面积应布置合理,并应靠近爆炸部位,不迎面对人员集中的 地方和主要交通道路。车间内防爆区与非防爆区(生活、辅助及控制室等)间应 设防火墙分割。 如两个区域需要互通时, 中间应设双门斗, 即设两道弹簧门隔开。 上下层防火墙应设在同一轴线处。防爆区上层不应布置非防爆区。有爆炸危险的 车间的楼梯间宜采用封闭式楼梯间。
4.2.3 设备布置 中小型化工厂的设备布置, 一般常采用室内布置, 尤其是气温较低的地区, 此 外,也可采用室
内、露天联合布置方法。 设备露天布置有下列优点:可以节约建筑面积,节省基建投资;可减少土建 施工工程量,加快基建进度;有火灾及爆炸危险性的设备,露天布置可降低厂房 耐火等级,降低厂房造价;有利于化工生产的防火、防爆和防毒(对毒性较大或 剧毒的化工生产除外) ;对厂房的扩建、改建具有较大的灵活性。 生产中一般不需要经常操作的或可用自动化仪表控制的设备, 如塔、 冷凝器、 液体原料贮罐、 成品贮罐、 气柜等都可布置在室外。 需要大气调节温湿度的设备, 如凉水塔、空气冷却器等也都露天布置或半露天布置。 不允许有显著温度变化,不能受大气影响的一些设备,如反应罐、各种机械 传动的设备、 装有精密度极高仪表的设备及其他应该布置在室内的设备,则应布 置在室内。 4.2.4 车间辅助室和生活室的布置 (1)生产规模较小的车间,多数是将辅助室、生活室集中布置在车间中的一个 区域内。 (2)有时辅助房间也有布置在厂房中间的,譬如配电室安排在用电负荷中心, 空调室布置在需要空调的房间附近,但这些房间一般都布置在厂房北面房间。 (3)生活室中的办公室、化验室、休息室等宜布置在南面,以充分利用太阳能 采暖,更衣室、厕所、浴室等可布置在厂房北面房间。 (4) 生产规模较大时,辅助室和生活室可根据需要布置在有关的单体建筑物内。 (5)有毒的或者对卫生方面有特殊要求的工段必须设置专用的浴室 车间布置的最终成品是车间平、立面布置图。如规模大时,还需要有一张联 系各建筑物的装置总平面图。 根据一般工业厂房设计标准,本设计厂房为长方形,长 25 米,宽 10 米;三
层建筑,高度为 6 米。机械设备呈一字排列,有高温热源的设备(焙烧炉、再沸 塔)露天布置;控制室、卫生间等布置,设有安全出口。
5.技术经济分析
5.1 劳动定员 表 13 职工定员编制表 岗位名称 作业内容 甲 班 粉碎 煅烧 反应 浓缩、 结晶 破碎、 包装 管理 生产工人合计 8.2 固定资产的投资 原料的粉碎,研磨,筛分 煅烧炉 搅拌式反应釜 浓缩结晶机 破碎,灌包,入库 人数 乙 班 丙 班 备注
2 2 2 3 2 1 16 2 2
表 14 固定资产投资 序号 名称 反应釜 颚式破碎机 雷蒙磨 煅烧炉 板式过滤机 浓缩结晶机 成品粉碎机 安装费用 不可预见费 合计 基建 总计 8.3 原料动力费 数量 费用(万元) 备注
1 2 3 4 5 6 7 8 9
4 2 2 1 2 4 2
50 2 50 20 33 20 10 160 200 545 165 710
表 15 车间制造原料动力费
原 料 用 量 购进单价 (元/吨原料) 400 290 2.6 576 426.3 78 15.3029 11.6263 300000 度 0.61 18.3 272.4071 1397.9363 生产成本(万元/年)
(吨/年) 高岭土
硫酸 去离子水 原辅料小计 处理总燃料 电 燃料动力费小计 合计 14400 14700 300000
8.4 固定资产折旧费和年维修费
折旧年限为 10 年,折旧率 10%,则: 年折旧费 = 710×10%=71 万元/年 年维修费 =710×5%=35.5 万元/年
8.5 人工费
每人每月按 2500 元算 2500×16×12=48 万元/年
8.6 化验分析费用
委托总厂化验中心化验室,按人工费的 10%计算,共计 2.88 万元/年
8.7 三废治理费用
废气由本车间处理,费用已经包含在制造成本中,废水送入该厂废水处理车 间处理,处理费为 1 元/吨,合计 3.2 万元/年 由上述所计算的结果得出下表: 表 16 某催化剂厂的后处理车间年费用一览表 序号 1 2 3 4 5 6 7 名称 固定资产的投入 原料动力费 年折旧费 年维修费 人工费 化验分析费 三废治理费 合计 硫酸铝的市场价格为:900 元/吨 产品收入:900× 1=900 万元 生产成本,员工工资及其他费用:4221.9978 金额(万元/年) 710 3370.6178 71 35.5 28.8 2.88 3.2 4221.9978
应纳税所得额:10000-4221.9978=5778.0022 万元 税费:33% 应纳所得税额: 5778.0022× 33%=1906.7407 万元
9.设计评析
本文调查了我国硫酸铝的生产现状, 年产量万吨以上的企业已达 29 个, 3000t 至 10000t 的企业达 85 个。全国硫酸铝生产能力已达 115 万 t,产量突破 95 万 t, 仅次于美国和日本,而居世界第三位。 比较了现在国内工业生产上采用的生产硫酸铝的方法,生产工艺主要有铝 灰、铝渣法、活性氢氧化铝法、铝矾土常压法、煤矸石加压法等,对各个工艺的 优缺点进行对比,发现以高岭土为原料生产硫酸铝,具有原料成本低,产量高, 产品质量好, 过程易控制等优点,制备过程中产生的废渣可作为高活性的高硅材 料,也可作为优良的涂料及板材制品填料,从而实现了综合利用和无废渣排放, 具有积极的环保意义; 采用高岭土为原料生产硫酸铝,符合设计的目的和指导思 想,是一种较适合我国国情的生产方法。 本文选择以高岭土为原料的矿物原料生产法进行工艺设计。对原料工段、反 应工段、浓缩结晶工段进行物料衡算及能量衡算,结果表明,1 吨原矿(价格 230 元/t)和 1.1 吨 98%硫酸(价格 240 元/t)可生产硫酸铝产品约 2.18 吨(价格 1000 元/t)。 根据生产需要,确定主反应器为直径 2800mm,高 3640mm,厚度为 46mm 的反应釜,其他设备有颚式破碎机、雷蒙磨、沉降槽、中和槽、浓缩结晶锅、成 品粉碎机等。 最后根据安全生产原则合理地进行厂房设计及设备安排。 本工艺设计与一般工艺相比,优势在于: (1)增加了原料矿石酸化预处理步骤 原料矿石经酸化预处理后,可提高酸浸过程中 Al2O3 的浸出率,减少酸浸时 间。 (1)煅烧高岭土使其活化
煅
烧高岭土, 能使高岭土活化, 从而形成不定形的 Al2O3 和 SiO2, 此时 Al2O3 容易被酸溶解。Al2O3 的转化率也能达到一个较高点。 (3)充分利用三废 三废处理一直是化工厂的技术重点,几乎与其生产工艺具有相同的重要地 位,二者必须协调发展。本工艺中利用产生的含酸废水处理粗矿,处理后的水中 含少量 H2SO4 及其它不溶固体,经简单处理后排放。废渣做为高硅原料,可生产 白炭黑、水玻璃、涂料、水泥等,变废为宝,既保护了环境,又能实现效益最大 化。 本设计的不足之处:各处反应的时间长短、温度高低、压力大小控制不易; 同地区产的高岭土品质、成分不同,其工艺条件也有较大差异;各地区的温度、 压强的差异使工艺得进行一系列的调整。 本设计属于初步设计,需要更多的讨论与研究,才能投入生产实践,使得技 术得到改进,生产效率提高。
致谢
本人在设计写作期间,得到了张永明导师的精心指导。张老师的专业知识, 严谨的治学态度,精益求精的工作作风,诲人不倦的高尚师德,严以律己、宽以 待人的崇高风范,朴实无华、平易近人的人格魅力对我影响深远。不仅使我树立 了远大的学术目标、 掌握了基本的研究方法,还使我明白了许多待接物与为人处 世的道理。本设计从选题到完成,每一步都是在导师的指导下完成的,倾注了导 师大量的心血。 在此, 谨向导师表示崇高的敬意和衷心的感谢! 愿导师合家欢乐, 一生平安。 本设计的顺利完成,离不开各位老师、同学和朋友的关心和帮助。在此感谢 各位评估老师, 感谢四年内教导我的所有老师,希望在将来的学习和工作中各位 老师,同学能够继续给予我帮助和教导。 再次感谢所有关心和支持我的人,你们是我的良师和益友
参考文献:
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